因變壓器出口短路導(dǎo)致變壓器內(nèi)部毛病和事端的原因很多，也比較復(fù)雜，它與結(jié)構(gòu)規(guī)劃、原材料的質(zhì)量、工藝水平、運(yùn)轉(zhuǎn)工況等因數(shù)有關(guān)，但電磁線的選用是關(guān)鍵。從近幾年解剖變壓器，對其事端進(jìn)行分析來看，與電磁線有關(guān)的大致有以下幾個原因。

  1、基于變壓器靜態(tài)理論規(guī)劃而選用的電磁線，與實(shí)踐運(yùn)轉(zhuǎn)時作用在電磁線上的應(yīng)力差異較大。

  2、目前各廠家的核算程序中是建立在漏磁場的均勻散布、線匝直徑相同、等相位的力等理想化的模型基礎(chǔ)上而編制的，而事實(shí)上變壓器的漏磁場并非均勻散布，在鐵軛部分相對集中，該區(qū)域的電磁線所受到機(jī)械力也較大；換位導(dǎo)線在換位處因?yàn)榕榔聲淖兞Φ膫鬟f方向，而產(chǎn)生扭矩；因?yàn)閴|塊彈性模量的因數(shù)，軸向墊塊不等距散布，會使交變漏磁場所產(chǎn)生的交變力延時共振，這也是為什么處在鐵心軛部、換位處、有調(diào)壓分接的對應(yīng)部位的線餅首要變形的根本原因。

 3、抗短路才能核算時沒有考慮溫度對電磁線的抗彎和抗拉強(qiáng)度的影響。按常溫下規(guī)劃的抗短路才能不能反映實(shí)踐運(yùn)轉(zhuǎn)狀況，依據(jù)試驗(yàn)結(jié)果，電磁線的溫度對其屈從極限?0.2影響很大，跟著電磁線的溫度進(jìn)步，其抗彎、抗拉強(qiáng)度及延伸率均下降，在250℃下抗彎抗拉強(qiáng)度要比在50℃時下降10％以上，延伸率則下降40％以上。而實(shí)踐運(yùn)轉(zhuǎn)的變壓器，在額外負(fù)荷下，繞組平均溫度可達(dá)105℃，最熱點(diǎn)溫度可達(dá)118℃。一般變壓器運(yùn)轉(zhuǎn)時均有重合閘過程，因而假如短路點(diǎn)一時無法消失的話，將在十分短的時間內(nèi)(0.8s)緊接著接受第二次短路沖擊，但因?yàn)槭艿谝淮味搪冯娏鳑_擊后，繞組溫度急劇增高，依據(jù)GBl094的規(guī)則，最高答應(yīng)250℃，這時繞組的抗短路才能己大幅度下降，這就是為什么變壓器重合閘后產(chǎn)生短路事端居多。

 4、選用一般換位導(dǎo)線，抗機(jī)械強(qiáng)度較差，在接受短路機(jī)械力時易出現(xiàn)變形、散股、露銅現(xiàn)象。選用一般換位導(dǎo)線時，因?yàn)殡娏鞔?，換位爬坡陡，該部位會產(chǎn)生較大的扭矩，同時處在繞組二端的線餅，因?yàn)榉蚝洼S向漏磁場的共同作用，也會產(chǎn)生較大的扭矩，致使扭曲變形。如楊高500kV變壓器的A相公共繞組共有71個換位，因?yàn)檫x用了較厚的一般換位導(dǎo)線，其中有66個換位有不同程度的變形。別的吳涇1l號主變，也是因?yàn)檫x用一般換位導(dǎo)線，在鐵心軛部部位的高壓繞組二端線餅均有不同翻轉(zhuǎn)露線的現(xiàn)象。

  5、選用軟導(dǎo)線，也是形成變壓器抗短路才能差的主要原因之一。因?yàn)榍捌趯Υ酥廊狈?，或繞線配備及工藝上的困難，制造廠均不肯運(yùn)用半硬導(dǎo)線或規(guī)劃時根本無這方面的要求，從產(chǎn)生毛病的變壓器來看均是軟導(dǎo)線。

  6、繞組繞制較松，換位或糾位爬坡處處理不當(dāng)，過于單薄，形成電磁線懸空。從事端損壞方位來看，變形多見換位處，尤其是換位導(dǎo)線的換位處。

  7、繞組線匝或?qū)Ь€之間未固化處理，抗短路才能差。前期經(jīng)浸漆處理的繞組無一損壞。

  8、繞組的預(yù)緊力控制不當(dāng)形成一般換位導(dǎo)線的導(dǎo)線相互錯位。

  9、套裝空隙過大，導(dǎo)致作用在電磁線上的支撐不夠，這給變壓器抗短路才能方面增加隱患。

 10、作用在各繞組或各檔預(yù)緊力不均勻，短路沖擊時形成線餅的跳動，致使作用在電磁線上的彎應(yīng)力過大而產(chǎn)生變形。

  11、外部短路事端頻頻，屢次短路電流沖擊后電動力的積累效應(yīng)引起電磁線軟化或內(nèi)部相對位移，終究導(dǎo)致絕緣擊穿。